（1）筏板基础模板设计：
本工程筏板基础板厚，采用防水砼。模板为12厚竹胶板，50×方木龙骨，外龙骨用Φ48双钢管，用Φ14防水型以对拉螺栓拉接，具体支模方法下图。
第二步支安反梁模板，模板面采用12厚的竹胶板，龙骨是50×方木，竖向加固采用Φ48脚手架钢管，加固采用φ12的对拉螺栓及钢管作支撑校正垂直度和定位。
次梁和主梁交接处必须采取措施保证拆模时不损坏模板端头。
（3）墙体模板
墙体模板采用12厚竹胶板，50×木龙骨，按竹胶板规格预制成大块模板，再根据墙体具体尺寸进行拼接。竹胶板与木龙骨接合采用4″长钢钉，在钉竹胶板前先在竹胶板上打Φ3mm孔。木方必须平直，木节超过截面1/3的不准使用，板与板拼接采用长M12机制螺栓连接（见图6-6-4）。
3）模板系统验算
（1）计算标准荷载：
模板及支架自重标准值（全部采用竹胶模板及木楞（次龙骨））取F1=0.40KN/m3
新浇砼自重标准值取F2=25.00KN/m3
钢筋自重标准值楼板取F.3=1.1KN/m3
框架梁取F3=1.5KN/m3；
施工荷载取F4=2.5KN/m2
振捣砼产生荷载标准值
水平模板取F5=4.0KN/m2
垂直模板取F5′=2.0KN/m2
新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值
F=0.22γCt0β1β2V1/2
F′=γCH
其中：γC——混凝土的密度取为25KN/m3
t0=/（T+15）
T——混凝土的温度取T=25℃
t0=/（25+15）=5.0℃
β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼
故取为1.2
β2——砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在～之间，故β
2取为1.15
V——浇筑速度根据施工经验取V=1m/h
则：F=0.22×25×5.0×1.2×1.15X11/2=37.95KN/m2
F′=γCH=6.1×25=.5KN/m2
取F1、F2二者之间的大值
则标准值为F6=F′=37.95KN/m2
倾倒砼产生的荷载标准值取F7=2KN/m2
（2）墙体模板系统验算
计算参数：
本工程混凝土墙体大面积采用×1×12（l×b×h）的高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。次龙骨采用b×h=×50＠落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠50的Q双钢管，并用Φ16＠×的对拉螺栓穿墙对拉（具体见模板图）。
计算荷载组合：
承载能力计算荷载：
F′=1.2F6×0.9+1.4×F7=43.76KN/m2
刚度验算荷载：
F=1.2F6×0.9=40.99KN/m2
其中0.9为计算析减系数。
墙体模板验算：
计算示意图（按四等跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F′×0.3/0=13.13N/mm
q2=F×0.3/0=12.30N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=-0.×q1×l2=-0.×13.13×2
=1.26×N/mm2
W=b×h2/6=1×/6=mm3
则：σ=4.4N/mm2fm=80N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=-0.×q1×l=2.40×N
A=2/3×b×h=2/3×1×12=9mm2
则：τ=0.25N/mm2fv=55N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：4N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=mm4
则：ρ=0.81mm[ρ]=3.5mm
即：说明该模板符合施工设计要求。
次龙骨验算：
计算示意图（按二等跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F′×0.5/0=21.88N/mm
q2=F×0.5/0=20.50N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.×q1×l2=-0.×21.88×2
=5.50×N/mm2
W=b×h2/6=×/6=mm3
则：σ=13.2N/mm2fm=17N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.5×q1×l=5.50×N
A=2/3×b×h=2/3××50=mm2
则：τ=1.64N/mm2fv=1.7N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：1×N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=×mm4
则：ρ=0.34mm[ρ]=l/=2mm
即：说明该模板次龙骨符合施工设计要求。
主龙骨验算：
计算示意图（按简支梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F’×0.6/0=26.26KN/mm
q2=F×0.6/0=24.60N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.5×q1×m2=-0.5×26.26×1=3.0×N/mm2
W=5.08×mm3
则：σ=58N/mm2fm=N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.5×q1×l=7.90×N
A=4.8×mm2
则：τ=16.1N/mm2fv=N/mm2
挠度验算：
ρ=q2×m4/(24×E×I)×(-l3+6m2×l+3m3)
其中：E表示弹性模量：2.06×N/mm2
I表示惯性矩I=12.19×m4
则：ρ=0.75mm[ρ]=3mm
即：说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。
对拉螺栓验算：
对拉螺栓的拉应力σ=N/A
其中：N=F′×次龙骨间距×主龙骨间距
=43.76×0.5×0.3
=6.56KN
A=mm2
则：σ=45.60N/mm2＜［fc］=N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度该对拉螺栓满足要求。
（3）框架梁模板系统验算
计算参数：
框架梁截面尺寸为h×b=～×～及×～，模板采用高强覆塑竹胶模板，对于模板模数不足的采用木板补缝。次龙骨采用b×h=×50＠落叶松木方，主龙骨采用Φ48＠1的Q双钢管，底模板采用立杆间距×的步距为1的碗扣式脚手架支撑。（见模板图）
计算荷载组合：
梁底模板及支撑系统：
承载能力计算荷载：
F′=（F1+F2+F3′）×1.2×0.9+F5’×1.4×0.9
其中：模板自重：F1=0.4×0.8×=0.32N/mm
砼自重：F2=25×0.4×1.32=13.2N/mm
钢筋砼：F3′=1.5×0.4×1.32=0.80N/mm
砼振捣荷载：F5′=2.0×0.4=0.8N/mm
则：q1=F’=14.72N/mm
刚度验算荷载：
q2=F=（F1+F2+F3′）×1.2×0.9=15.9N/mm
其中：式中0.9为计算析减系数。
梁侧模板系统：
承载能力计算荷载：
F=(F5′×1.4+F6×1.2)×0.9=43.51KN/m2
刚度验算荷载：
F，=F6×1.2×0.9=40.99KN/m2
梁底模板系统验算：
计算示意图（按三等跨连续梁计算）：
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.10×q1×l2=0.10×15.9×2=2.54×N/mm2
W=b×h2/6=（+2×12）×/6=mm3
则：σ=24.96N/mm2fm=80N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.60×q1×l=3.82×N
A=2/3×b×h=2/3××12=mm2
则：τ=0.69N/mm2fv=55N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：4N/mm2
I表示惯性矩
I=b×h3/12=×/12=1.4×mm4
则：ρ=0.47mm[ρ]=3.5mm
即：说明该模板符合施工设计要求。
.梁底模板次龙骨验算：
计算示意图（按二等跨连续梁计算）：
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.5×q1×l2=0.5×15.90×2=3.18×N/mm2
W=b×h2/6=42×mm3
则：σ=0.76N/mm2fm=17N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.5×q1×l=1.59×N
A=2/3×b×h=mm2
则：τ=0.47N/mm2fv=1.7N/mm2
挠度验算：
ρ=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)
其中：E表示弹性模量：1×N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=×mm4
则：ρ=1.22mm[ρ]=l/=2mm
模板次龙骨满足要求。
梁底模板主龙骨验算：
计算示意图（按三等跨连续梁计算）：
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.×q1×l2=0.×15.90×2
=10.85×N/mm2
W=5.08××2=1.02×mm3
则：σ=N/mm2fm=N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.5×q1×l=7.16×N
A=4.80×mm2
则：τ=14.9N/mm2fv=N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：2.06××2=4.12×N/mm2
I表示惯性矩I=12.19×mm4
则：ρ=0.63mm[ρ]=3mm
模板的主龙骨满足要求。
梁侧模板验算：
计算示意图（按三等跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F’×0.4/0=17.04N/mm
q2=F×0.4/0=16.40N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.10×q1×l2=-0.10×17.04×2=2.73×N/mm2
W=b×h2/6=1×/6=mm3
则：σ=9.50N/mm2fm=80N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.60×q1×l=4.1×N
A=2/3×b×h=2/3×1×12=9mm2
则：τ=0.43N/mm2fv=55N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示垂直方向的弹性模量：6N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=mm4
则：ρ=2.50mm[ρ]=3.5mm
模板满足要求。
次龙骨验算：
计算示意图（按二跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F′×0.66/0=28.72N/mm
q2=F×0.66/0=27.06N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.×q1×l2=15.6×N/mm
W=b×h2/6=×/6=mm3
则：σ=7.34N/mm2fm=17N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.5×q1×l=4.4×N
A=2/3×b×h=2/3××50=mm2
则：τ=1.6N/mm2fv=1.7N/mm2
挠度验算：
ρ=q2×m/(24×E×I)×(l3+6m2×l+3m3)
其中：E表示弹性模量：1×N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=×mm4
则：ρ=0.34mm[ρ]=l/=2mm
模板次龙骨满足要求。
主龙骨验算：
计算示意图（按简支梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F′×0.4/0=17.40N/mm
q2=F×0.4/0=16.40N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.×q1×l2=0.5×17.40×2=2.92×N/mm2
W=5.08×mm3
则：σ=57.5N/mm2fm=N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.5×q1×l=3.48×N
A=4.8×mm2
则：τ=7.25N/mm2fv=N/mm2
挠度验算：
ρ=0.q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：2.06×N/mm2
I表示惯性矩I=12.19×mm4
则：ρ=0.05mm[ρ]=3mm
模板的主龙骨满足要求。
Φ12对拉螺栓验算：
对拉螺栓的拉应力σ=N/A
其中：N=F，×次龙骨间距×主龙骨间距
=43.51×0.4×0.45
=7.83KN
A=76mm2
则：σ=N/mm2［fc］=N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度
对拉螺栓满足要求。
（4）柱模板系统验算
计算参数：
本工程混凝土柱截面尺寸有l×b=×矩形柱。矩形柱采用的高强覆塑竹胶模板，采用b×h=50×垂直＠、落叶松木方做内楞，用Φ48钢管套箍＠做主龙骨，长边用Φ16＠（柱高方向）的对拉螺栓穿墙对拉固定外楞。
计算荷载组合：
承载能力计算荷载：
F=(F5′×1.4+F6×1.2)×0.9=43.51KN/m2
刚度验算荷载：
F，=F6×1.2×0.9=40.99KN/m2
其中0.9为计算析减系数。
方柱模板验算：
计算示意图（按二等跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F′×0.35/0=15.23N/mm
q2=F×0.35/0=14.35N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.q1×l2=0.×15.23×3=2.33×N/mm
W=b×h2/6=×/6=160mm3
则：σ=13.87N/mm2fm=80N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.×q1×l=4.30×N
A=2/3×b×h=2/3××12=7mm2
则：τ=0.77N/mm2fv=55N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：6N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=mm4
则：ρ=2.5mm[ρ]=3.5mm
模板满足要求。
方柱内楞验算：
计算示意图（按二等跨连续梁计算）：
化为线型均布荷载：
q1=F′×0.45/0=17.42N/mm
q2=F×0.45/0=16.40N/mm
抗弯强度验算：
σ=M/W
其中：M=0.×q1×l2=0.×17.42×2
=3.48×N/mm2
W=b×h2/6=×/6=mm3
则：σ=8.36N/mm2fm=17N/mm2
抗剪强度验算：
τ=Q/A
其中：Q=0.×q1×l=4.36×N
A=2/3×b×h=2/3××50=mm2
则：τ=1.31N/mm2fv=1.7N/mm2
挠度验算：
ρ=0.×q2×l4/(×E×I)
其中：E表示弹性模量：1×N/mm2
I表示惯性矩I=b×h3/12=×mm4
则：ρ=0.34mm[ρ]=l/=2mm
模板次龙骨满足要求。
对拉螺栓验算：
Φ16对拉螺栓的拉应力σ=N/A
其中：N=F′×主龙骨间距×次龙骨间距
=43.51×0.45×0.45
=8.81KN
A=mm2
则：σ=64.30N/mm2＜［fc］=N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度
对拉螺栓满足要
4）模板拆除
现浇砼结构的模板及其支架拆除时的砼强度，必须符合设计要求和规范的规定；当设计无具体要求时，应符合“砼施工及验收规范”（GB04—92）的规定。
（1）侧模和底模拆除，应符合以下规定：
①侧模，应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除非承重模板。
②底模，应在砼强度符合下表规定后，方可拆除。