一、编制依据
1、施工图及图纸会审纪要
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-）
3、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-）
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-）
5、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-）
6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB-）
7、密目式安全立网GB
8、钢管脚手架扣件GB
9、木结构设计规范GBJ5
10、电力建设安全工作规程（变电所部分）（Q/GDW-）
11、变电工程落地式钢管脚手架搭设安全技术规范（Q/GDW-）
12、吕梁兴县kV输变电工程业主指导性文件
13、国家电网安监〔〕号国家电网公司安全生产事故隐患排查治理管理办法
14、关于印发安全风险管理工作基本规范（试行）的通知(国家电网安监〔〕号)
二、工程概况
变电站站区场地划分为4个区域，分别为：kV配电装置及线路高抗配电装置布置在站区北侧，其中线路高抗配电装置布置在kV配电装置东侧，配电装置结构形式为HGIS布置；kV配电装置布置在站区南侧，配电装置结构形式为GIS布置；主变、35kV无功补偿配电装置布置在kV配电装置和kV配电装置之间；站前区布置在站区东侧，与进站大门相临。
kV配电装置位于站区北侧，向东、西、北三个方向架空出线；kV配电装置位于站区南侧，向南架空出线；主变、35kV无功补偿配电装置分别布置在场地的北侧和南侧；各配电区通过电缆沟相互连接。
kV二次设备集中布置在小室内下放至kV配电装置区，kV二次设备及一次低压设备集中布置在小室内下放至35kV无功补偿配电装置区，主控制室、直流室及通信机房集中布置在主控制楼内，布置在站区东端靠近进站大门；进站道路自东侧与站内主道路直接连接。
站区框架结构包括主控通信楼、kV和35kV继电器小室、kV继电器小室、kV屋外配电区防火墙框架、主变防火墙框架。根据住建部的建质[]87号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定，框架支撑模板高度大于5m需做专项方案，大于8m需专家论证，站区框架最高为主变防火墙，支撑高度为7.7m，特编制此专项施工方案。
三、方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
梁板模板(扣件钢管架)
四、材料选择
按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。
梁模板(扣件钢管架)
面板采用18mm胶合面板50×木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.5（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。钢材强度等级Q-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
五、模板安装
5.1、模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设纸胶带，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1、两块模板之间拼缝≤1mm
2、相邻模板之间高低差≤1mm
3、模板平整度≤2mm
4、模板平面尺寸偏差±3mm
5.2、模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层mm标高控制线，并根据该mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。
5.3、模板安装要求
（1）梁、板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模
②技术要点
安装模板前，要对接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，模板安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。
（2）梁模板安装顺序及技术要点
（3）楼板模板安装顺序及技术要点
①模板安装顺序
"满堂"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
5.4、模板构造
梁模板(扣件钢管架)
1、梁侧模板采用木方作为内楞间距mm，钢管作为外楞间距mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距mm，竖向间距同外楞。梁模板采用18mm胶合板作为面板，梁底采用胶合面板钢管(单钢管)Φ48×3.5间距mm纵向布置。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向φ48×3.5，梁两侧立杆间距1m，步距0.6m。
2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4m不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm；
（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+顶撑，对称斜向加固（尽量取45°）
板模板
1、楼板模板采用50mm×mm木方做板底支撑，中心间距mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距1m，步距1.2m。
2、楼板模板施工时注意以下几点：
（1）支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条密封，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子密封；
（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4m开间不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm；
（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
（6）从墙根起步mm立第一根立杆以后按mm和mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。
六、模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊运至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
七、模板技术措施
7.1、进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.m2。每平方米污染面积不大于0.m2
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边mm处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。
7.2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB-）及相关规范要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。
2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
（2）一般项目
1）模板安装应满足下列要求：
模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。
检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。
检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；
3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。
（4）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料胶带堵塞。
（5）窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。
（6）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×mm洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。
（7）跨度小于4m不考虑起拱，4～6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。
（8）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。
（9）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（10）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
7.3、其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。
（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。
（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
7.4、脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂涂刷均匀，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。
八、脚手架的验收与维护
1、脚手架使用前，对下列项目进行检查验收并定期检查维护，验收合格后挂牌方可使用。
2、检查杆件的设置和连接，安全通道等的布设是否符合要求。
3、地基是否积水，底板是否松动，立杆是否悬浮。
4、扣件螺栓是否松动。
5、安全防护设施是否符合要求。
6、脚手架搭设的技术要求是否允许偏差范围内。
7、对脚手架每月至少维护一次；恶劣天气后，应对脚手架进行全面维护。
九、脚手架的拆除
1、拆除脚手架前应检查脚手架的扣件、支撑体系是否符合构造要求；应清除脚手架上杂物及地面障碍物，设置隔离并派专人监护。
2、拆除脚手架应符合下列规定：
①拆除作业必须由上而下逐层作业，严禁上下同时作业
②脚手架逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步。
③当脚手架拆至下部最后一根立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除。
④当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置连墙件和横向加固。
3、卸料时严禁各配件抛掷地面，应将运至地面的构配件及时检查、整修与保养、并按品种、规格随时码堆存放。
十、安全事项及保证措施
（一）高空作业安全防护
1、高空作业人员必须经医生体检合格，不适合从事高空作业的人员一律禁止从事高空作业。
2、高空作业区域应划出禁区，并设围栏，禁止闲人通过和闯入。
3、高空作业人员必须按规定路线行走，禁止在没有防护的情况下攀登和行走。
4、高空作业应布置足够的照明设备和避雷设施。
5、高空作业用的机具、设备等，必须根据施工进度，随用随运，禁止超负荷。
6、六级以上大风及大雨、大雪、浓雾停止露天作业，雨、雪后上架子操作应有防滑措施，夜间施工必须有足够照明。。
7、高空作业面要设材料机具堆放区，确保材料机具堆放平稳，操作工具用完应随手放入工具包内，严禁乱堆放和从高空抛掷材料、工具、物件等。
（二）施工人员安全事项
1、脚手架搭设人员须是经过考核合格的专业架子工，持证上岗，上岗人员应定期体检，身体不适合者严禁上架子作业。
2、脚手架施工人员必须戴安全帽，佩挂安全带，穿防滑鞋等方可作业，安全带要高挂低用。在挂设外防护网、楼层间水平网时，必须扣好安全带，以防高空坠落，设专人监护。
3、外墙脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照施工规范及技术交底进行。不得嬉笑打闹，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业，严禁酒后作业。
4、工人在架上进行搭设作业时，作业面上要铺设必要数量的脚手板并予以临时固定。脚手架搭设过程中及时挂安全网。立体交叉作业时要注意和预防来至上面的伤害，同时也不要伤害下面的人。
5、架子上不得有模板、钢筋、砖头等堆积材料。不得将模板支撑、泵送砼输送管等固定在防护架上。
6、脚手架使用期间，严禁随意拆除下列杆件：立杆主节点处的大、小横杆，纵横向扫地杆、连墙杆、剪刀撑、防护栏杆、挡脚板等。要拆除上述任一配件均应采取安全补救措施，并报项目部有关人员批准。
7、脚手架的避雷接地措施，按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88）》的有关规定执行。在防护架上进行电气焊作业时，必须有防火措施及专人负责看守。
十一、文明施工保证措施
1、各施工班组务必做到工完料净场地清；建筑垃圾必须运到指定的地点堆放，确保施工现场整洁、卫生、有序。
2、各种周转工具在脚手架搭设完成后，必须清理干净，堆放整齐，做到散材成堆，型材成垛。
3、认真保护文明施工标识。
4、确保施工场地平整，道路畅通。
十二、脚手架计算书
梁模板(扣件钢管架)计算书
梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):0.30；
梁截面高度D(m):1.20
混凝土板厚度(mm):.00；
立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：13.15；
梁两侧立柱间距(m):1.2；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.2；
采用的钢管类型为Φ48×3；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木；
木材弹性模量E(N/mm2)：00.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板类型：胶合面板；
面板弹性模量E(N/mm2)：9.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：2；
面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：；
穿梁螺栓水平间距(mm)：；
穿梁螺栓竖向根数：1；
穿梁螺栓竖向距板底的距离为：mm，mm；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：钢楞；
截面类型为圆钢管48×3.0；
主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ--混凝土的重力密度，取24.kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取4.h；
T--混凝土的入模温度，取35.℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.00m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为35.kN/m2、24.00kN/m2，取较小值24.00kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--面板的最大弯距(N.mm)；
W--面板的净截面抵抗矩，W=30×1.0×1.0/6=5.0cm3；
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.3×24×0.9=7.78kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.3×2×0.9=0.76kN/m；
q=q1+q2=7.78+0.=8.kN/m；
计算跨度(内楞间距):l=mm；
面板的最大弯距M=0.1×8.×2=7.68×N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=7.68×/1.62×=4.74N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=4.74N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=24×0.3=7.2N/mm；
l--计算跨度(内楞间距):l=mm；
E--面板材质的弹性模量:E=9N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:I=30×1.8×1.8×1.8/12=14.58cm4；
面板的最大挠度计算值:ω=0.×7.2×4/(×9×1.46×)=0.mm；
面板的最大容许挠度值:[ω]=l/=/=1.2mm；
面板的最大挠度计算值ω=0.mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度50mm，截面高度mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=50×2×2/6=.67cm3；
I=50×3×2/12=.33cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--内楞的最大弯距(N.mm)；
W--内楞的净截面抵抗矩；
[f]--内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×24×0.85+1.4×2×0.85)×0.43=11.55kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距):l=mm；
内楞的最大弯距:M=0.1×11.55×.=2.09×N.mm；
最大支座力:R=1.1×11.55×0.=5.40kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.09×/1.67×=1.25N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值:[f]=17N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ=1.25N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中E--面板材质的弹性模量：00N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=24×0.=10.2N/mm；
l--计算跨度(外楞间距)：l=mm；
I--面板的截面惯性矩：I=8.33×mm4；
内楞的最大挠度计算值:ω=0.×10.2×/(×00×8.33×)=0.03mm；
内楞的最大容许挠度值:[ω]=/=1.7mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.03mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.7mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面类型为圆钢管48×3.0；
外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；
外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；
外楞计算简图
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M--外楞的最大弯距(N.mm)；
W--外楞的净截面抵抗矩；
[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.1×8.×0.=1.73N.mm
外楞最大计算跨度:l=mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=1.73×/8.98×=.65N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值:[f]=N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ=.65N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.mm
外楞的最大容许挠度值:[ω]=/=1.12mm；
外楞的最大挠度计算值ω=0.mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.12mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径:12mm；
穿梁螺栓有效直径:9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:N=24×0.3×0.45=3.24kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=×76/0=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=3.24kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=×18×18/6=2.43×mm3；
I=×18×18×18/12=2.19×mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M--计算的最大弯矩(kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距):l=.00mm；
q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×（24.00+1.50）×0.9×1.0×0.3=8.26kN/m；
模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.3×0.90=0.11kN/m；
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:1.4×2.00×0.3×0.90=0.kN/m；
q=q1+q2+q3=8.26+0.11+0.=9.kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
Mmax=0.10×9.×0.32=0.kN.m；
σ=0.×/2.16×=3.8N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=3.8N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=（(24.0+1.50)×1.0+0.35）×0.3=7.75KN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距):l=.00mm；
E--面板的弹性模量:E=9.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω]=.00/=1.mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.×7.75×4/(×9×1.94×)=0.mm；
面板的最大挠度计算值:ω=0.mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=/=1.2mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1=(24+1.5)×1.0×0.3=7.65kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2=0.35×（0.3+2×0.8)=0.kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值q=1.2×7.65+1.2×0.=9.kN/m；
活荷载设计值P=1.4×1.35=1.89kN/m；
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.49cm3
I=10.78cm4
钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
线荷载设计值q=9.+1.89=11.kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×11.×0.6×0.6=0.kN.m；
最大应力σ=M/W=0.×/=95.16N/mm2；
抗弯强度设计值[f]=N/mm2；
钢管的最大应力计算值95.16N/mm2小于钢管抗弯强度设计值N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力:V=0.6×10.23×0.6=3.68kN；
钢管的截面面积矩查表得A=.mm2；
钢管受剪应力计算值τ=2×.8/.=17.37N/mm2；
钢管抗剪强度设计值[τ]=N/mm2；
钢管的受剪应力计算值17.37N/mm2小于钢管抗剪强度设计值N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q=7.65+0.=8.kN/m；
钢管最大挠度计算值ω=0.×11.×/(×206×10.78×)=0.mm；
钢管的最大允许挠度[ω]=/=2.4mm；
钢管的最大挠度计算值ω=0.mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=2.4mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1=(24.+1.)×1.00×0.3=7.65kN/m2；
(2)模板的自重(kN/m2)：
q2=0.kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：
q3=(2.+2.)=4.kN/m2；
q=1.2×(7.65+0.)+1.4×4.=15.9kN/m2；
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN；
最大弯矩Mmax=0.kN.m；
最大挠度计算值Vmax=0.mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.×/=.48N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度[f]=.0N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值.48N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度.0N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.47kN；
R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：N1=1.19kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.×13.25=2.1kN；
楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.35=0.kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(1.2/2+(1.2-0.3)/2)×0.6×0.15×(1.50+24.00)=2.89kN；
N=1.19+2.1+0.+2.89=6.kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；
A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=N/mm2；
lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.×1.7×1.5=2.m；
Lo/i=2.25/15.9=；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.；
钢管立杆受压应力计算值；σ=6/(0.×)=72.73N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=72.73N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo=k1k2(h+2a)(2)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.×1.×(1.5+0.1×2)=2.m；
Lo/i=3./15.9=；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.；
钢管立杆受压应力计算值；σ=6/(0.×)=36.45N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=36.45N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力：N1=4.47kN；
脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.×(13.5-1.0)=1.98kN；
N=4.47+1.98=6.45kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；
A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=N/mm2；
lo--计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh(1)
k1--计算长度附加系数，取值为：1.；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.×1.7×1.5=2.m；
Lo/i=.85/15.9=；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.；
钢管立杆受压应力计算值；σ=6/(0.×)=74.21N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=74.21N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo=k1k2(h+2a)(2)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.×1.×(1.5+0.1×2)=2.m；
Lo/i=3./15.9=；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.；
钢管立杆受压应力计算值；σ=6/(0.×)=36.48N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=36.48N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=N/mm2，满足要求！
以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):13.25；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0；
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
板底支撑连接方式:方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm。
面板弹性模量E(N/mm2):9；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
板底支撑采用方木；
木方弹性模量E(N/mm2):9.；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.；木方的间隔距离(mm):.；
木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；
5.楼板参数
钢筋级别:三级钢HRB(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；
每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):.；
楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):.00；
楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):35.；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=×1.82/6=54cm3；
I=×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25×0.18×1+0.35×1=4.85kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：
q2=2.5×1=2.5kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×4.85+1.4×2.5=9.32kN/m
最大弯矩M=0.1×9.32×0.22=0.kN·m；
面板最大应力计算值σ=/54=0.69N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.69N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q=4.85kN/m
面板最大挠度计算值v=0.×4.85×4/(×9×0)=0.mm；
面板最大允许挠度[V]=/=0.8mm；
面板的最大挠度计算值0.mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6×8×8/6=64.00cm3；
I=6×8×8×8/12=cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1=25×0.2×0.15=0.75kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×0.2=0.07kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1=(2.5+2)×1.2×0.2=1.08kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×(0.75+0.07)=0.kN/m；
集中荷载p=1.4×1.08=1.kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.×1.2/4+0.×1.22/8=0.kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=1./2+0.×1.2/2=1.kN；
方木的最大应力值σ=M/w=0.×/64×=9.86N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为9.86N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh[T]
其中最大剪力:V=1.2×0./2+1./2=1.kN；
方木受剪应力计算值T=3×1/(2×60×80)=0.N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；
方木受剪应力计算值为0.N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.75+0.07=0.82kN/m；
集中荷载p=1.kN；
方木最大挠度计算值V=5×0.82×4/(×9×0)+1×3/(×9×0)=1.19mm；
方木最大允许挠度值[V]=/=4.8mm；
方木的最大挠度计算值1.19mm小于方木的最大允许挠度值4.8mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.×1.2+1.=2.kN；
支撑钢管计算简图
最大弯矩Mmax=0.kN.m；
最大变形Vmax=1.67mm；
最大支座力Qmax=1.58kN；
支撑钢管最大应力σ=0.×/=86.19N/mm2；
支撑钢管抗压强度设计值[f]=N/mm2；
支撑钢管的计算最大应力计算值86.19N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为1.67mm小于/与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=1.58kN；
R12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.×13.25=1.kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.35×1.2×1.2=0.kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25×0.15×1.2×1.2=5.4kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=7.kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.2×1.2=6.48kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=18.35kN；
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=18.35kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；
A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=N/mm2；
L0----计算长度(m)；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数，取值为1.；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
上式的计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；
L0/i=0/15.9=；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=.6/（0.×）=80.6N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=80.6N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.×1.×(1.5+0.1×2)=2.m；
Lo/i=3./15.9=；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=.6/（0.×）=.11N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=.11N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=N/mm2，满足要求！
梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。